Como calcular peças de desenho profundo

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A tecnologia de peças de repuxo profundo

A propriedade tecnológica das peças trefiladas refere-se à adaptabilidade das peças trefiladas ao processo de trefilagem, que é um requisito tecnológico para o projeto de produtos de trefilagem na perspectiva do processo de trefilagem. As peças de desenho com boas propriedades de processo podem simplificar a estrutura da matriz de desenho, reduzir os tempos de desenho e melhorar a eficiência da produção. A tecnologia de desenho de peças considera principalmente a forma da estrutura, o tamanho, a precisão e a seleção do material das peças de desenho.

Nível de tolerância de peças de repuxo profundo

A precisão dimensional das peças do desenho geral não deve ser muito alta, que deve ser inferior ao nível IT13 e não superior ao nível IT11. Se o nível de tolerância for alto, o processo de modelagem pode ser adicionado para atender aos requisitos de tamanho. Devido à deformação irregular das peças de desenho, a espessura das paredes superior e inferior pode variar até (1,2 ~ 0,75) t, e t é a espessura da chapa de metal. Para estampagem fina constante, o requisito de tolerância da espessura da parede não deve exceder a regra de variação da espessura da parede no processo de estampagem.

Dimensões e formas de peças de repuxo profundo

• Ao projetar as peças do desenho, não é permitido marcar as dimensões internas e externas ao mesmo tempo. As dimensões no desenho do produto devem indicar que a dimensão externa ou interna deve ser garantida. Para peças de estampagem profunda com degraus, a dimensão na direção da altura deve ser baseada na parte inferior. Se a parte superior é baseada na parte inferior, a dimensão da altura não é fácil de garantir. O raio do filete da junta entre a parede e o fundo só pode ser marcado na forma interna.

• A forma das peças de repuxo profundo deve ser tão simples e simétrica quanto possível e deve ser formada ao mesmo tempo. A mudança das peças do desenho axissimétrico na direção circunferencial é uniforme, o processamento da matriz é fácil e sua processabilidade é a melhor. Tente evitar o uso de peças de desenho muito complexas e assimétricas e tente evitar mudanças bruscas de contorno. Para peças vazadas semiabertas ou assimétricas, deve ser possível combiná-las para estampagem profunda e, a seguir, cortá-las em duas ou mais partes, conforme mostrado na Figura 1-1, de modo a melhorar a condição de tensão durante a estampagem profunda.

• A proporção do tamanho de cada parte da peça de repuxo profundo deve ser apropriada. O projeto de flange largo e peças de desenho de grande profundidade (ou seja, diâmetro do flange d_f＞ 3 d, h≥2 d) deve ser evitado tanto quanto possível porque essas peças precisam de mais tempo de estiramento e recozimento intermediário. O contorno dos flanges das peças do desenho deve ser semelhante ao das peças do desenho. A largura do flange deve ser consistente. A inconsistência não só torna difícil desenhar e aumentar o número de procedimentos de trabalho, mas também precisa expandir a margem de corte e aumentar o consumo de metal.

• Há uma peça de desenho côncava na superfície do flange, conforme mostrado na Fig. 1-2. O eixo côncavo abaixo é consistente com a direção do desenho, portanto, pode ser puxado para fora. Se o eixo do côncavo é perpendicular à direção do desenho, ele só pode ser pressionado durante a correção final.

• Quando houver orifícios na parte inferior ou flange da peça de desenho, a distância entre a borda do orifício e a parede lateral deve ser a≥r_d + 0,5t (ou a≥r_p + 0,5t), conforme mostrado na Fig. 1-3.

• Sob a premissa de garantir a montagem, a parede lateral da peça trefilada deve ter uma certa inclinação. Quando vários desenhos são necessários, as superfícies interna e externa das peças do desenho devem ter marcas geradas no processo de desenho com a premissa de garantir a qualidade de superfície necessária. A menos que as peças tenham requisitos especiais, apenas por moldagem ou métodos de moldagem para remover marcas.

Altura do peça de desenho profundo

Ao projetar a peça do desenho, a altura deve ser minimizada para que possa ser completada por um ou dois processos de desenho. Para várias formas de peças de desenho, usando um processo podem ser desenhadas as condições a seguir.

• Consulte a Tabela 1-1 para obter a altura de um único desenho do cilindro.

O nome do material	Alumínio	Dural	Latão	Cobre macio cobre puro
Altura de desenho de profundidade relativa h / d	0.73~0.75	0.60~0.65	0.75~0.80	0.68~0.72

• A condição para um desenho de peças em forma de caixa é que quando o raio do canto arredondado da parte em forma de caixa r = (0,05 ~ 0,20) B (B é a largura do lado curto da parte em forma de caixa), a altura da parte do desenho h ＜ (0,3 ~ 0,8) B.

• Para peças de flange, a condição de tração é que a relação entre o diâmetro da parte cilíndrica das peças e a peça bruta d / D≥0,4.

O raio do filete da peça de estampagem profunda

O raio do filete entre a flange da peça de desenho e a parede do cilindro deve ser r_d≥2t. A fim de facilitar o desenho suave, r_d≥ (4 ~ 8) t geralmente é obtido. Quando r_d≤2t, o procedimento de modelagem deve ser adicionado.

O raio do filete entre a parte inferior da peça de desenho e a parede do cilindro deve ser r_p≥2t. A fim de facilitar o desenho suave, r_p≥ (3 ~ 5) t geralmente é obtido. Quando as peças exigem r_p＜ t, é necessário aumentar o processo de modelagem.

Seleção de material de peças de repuxo profundo

Os materiais usados para estampagem profunda geralmente requerem boa plasticidade, baixa taxa de resistência à flexão, coeficiente de diretividade de grande espessura de placa e diretividade de plano de placa pequena.

Cálculo do processo de estampagem profunda de peças cilíndricas

O cálculo do processo de desenho inclui a determinação do tamanho do branco, a determinação dos tempos de desenho e o cálculo do tamanho do produto semi-acabado.

Cálculo do tamanho do vazio de peças rotativas simples de repuxo profundo

Para determinar a margem de corte

Devido à anisotropia do material da folha, o centro da lã e a matriz convexa e côncava não podem coincidir completamente na produção real, de modo que a boca da peça de estiramento pode não ser muito limpa. Normalmente, existe um processo de aparagem para cortar a parte irregular. Por este motivo, a tolerância de corte deve ser deixada com antecedência ao calcular o em branco Tamanho. A tolerância de corte para peças cilíndricas e peças de flange é mostrada na Tabela 1-2 e na Tabela 1-3, respectivamente.

Calcule a área de superfície das peças

Para facilitar o cálculo, as peças são resolvidas em várias geometrias simples, e suas áreas de superfície são calculadas respectivamente e depois somadas. As partes mostradas na Fig. 1-4 podem ser consideradas como compostas por parte 1 de parede reta do cilindro, parte 2 da mesa de bolas formada pela rotação do arco e placa circular 3 na parte inferior.

A área total da peça é a soma da área de superfície A1 da parede reta do cilindro, a área de superfície A2 da mesa de bolas e a área de superfície A3 da placa circular inferior.

UMA₁ = πd (Hr) (1-1)

UMA₂ = π / 4 [2πr (d-2r) + 8r² ] (1-2)

UMA₃ = π / 4 (d-2r)²                            ( 1-3 )

π / 4 D² = A₁ + A₂ + A₃ = ∑A_eu                       ( 1-4 )

Na fórmula
d — o diâmetro médio da parte cilíndrica da peça de estiramento, mm;
H — a altura da peça de desenho, mm;
r - o raio do filete no filete da linha de centro da peça de trabalho, mm;
D — diâmetro do branco, mm.

Para encontrar o tamanho do branco

Para encontrar o diâmetro do espaço em branco D é

Para a Equação (1-5), se a espessura do branco t ＜ 1 mm, então o diâmetro externo e a altura externa ou o tamanho interno são usados para calcular. Se a espessura da peça bruta for igual ou superior a 1 mm, cada tamanho deve ser substituído no tamanho da linha média da espessura da peça para cálculo. Para as peças rotativas de repuxo profundo comumente usadas, a fórmula de cálculo do diâmetro do vazio pode ser obtida consultando os manuais relevantes.

Cálculo do tamanho da lã ruim de peças de repuxo profundo rotativas complexas

O tamanho do blank da peça de desenho com forma complexa pode ser calculado usando a regra de Kurikin, ou seja, a área do corpo giratório obtida quando o barramento de qualquer formato gira em torno do eixo é igual ao produto do comprimento do barramento e a circunferência do centro de gravidade girada em torno do eixo, conforme mostrado na Fig. 1-5.

Ou seja, a área de superfície do corpo rotativo é

A = 2πR_xL (1-6)

Uma vez que a área antes e depois do desenho é igual, o diâmetro do branco D é

πD²/ 4 = 2πR_xL (1-7)

Na fórmula
A - área do corpo rotativo, mm²;
R_x—A distância entre o centróide do barramento do corpo em rotação e o eixo de rotação (denominado raio de rotação), mm;
D — diâmetro do tarugo, mm;
L — o comprimento do barramento do corpo giratório, mm.

De acordo com a Equação (1-6), o diâmetro do tarugo pode ser calculado desde que o comprimento do barramento do corpo giratório e o raio de rotação do centróide sejam conhecidos. Encontre o comprimento do ônibus e a posição do centroide do método tem o método analítico, desenho método analítico, desenho método 3, pode consultar as informações relevantes para entender.

Determine o número de repuxo profundo

Conceito e importância do coeficiente de repuxo profundo

O grau de deformação em Desenho profundo pode ser expressa pela relação entre a altura e o diâmetro da peça de desenho. Quanto menor a proporção, menor o grau de deformação que pode ser formado em um único desenho. As grandes proporções requerem dois ou mais estampados profundos para se formar. Mas ao projetar o processo de desenho e determinar o número necessário de processos de desenho, o coeficiente de desenho é geralmente usado como base de cálculo.

O coeficiente de estiramento refere-se à razão entre o diâmetro da parte cilíndrica após o estiramento e o diâmetro da peça bruta (ou produto semiacabado) antes do estiramento, como mostrado na Fig. 1-6, a saber:

O primeiro coeficiente de desenho m₁= d₁/ D

O segundo coeficiente de desenho m₂= d₂/ D

……

Enésimo coeficiente de desenho m_n= d_n/ D

Na fórmula
D — diâmetro do branco,
d₁、 D₂、 …… 、 d_n—O diâmetro médio do cilindro após cada desenho.

A proporção entre o diâmetro médio d_n da peça estirada e o diâmetro da peça bruta D é denominado coeficiente de estiramento total, ou seja, o coeficiente de estiramento exigido pela peça estirada, que é expresso por m.

m = d_n/ D = d₁ / D * d₂/ d₁* d₃/ d₂* …… * d_n-1/ d_n-2* d_n/ d_n-1= m₁m₂m₃…… m_n-1m_n                  (1-9)

Do exposto, pode ser visto que o coeficiente de desenho total m representa a taxa de mudança do diâmetro do branco antes e depois do desenho, e seu valor é sempre menor que 1. Ele reflete o tamanho da deformação de compressão tangencial da borda externa do tarugo durante o sorteio. Quanto menor for o coeficiente de desenho, maior será a diferença de diâmetro antes e depois do desenho, maior será a área do “triângulo extra” a ser transferida e maior será a deformação do desenho.

Pelo contrário, o grau de deformação é menor. Portanto, pode ser usado como um índice para medir o grau de deformação na estampagem profunda. Porém, se no processo de repuxo, o valor de m for muito pequeno, pode tornar as peças de repuxo profundo ou variável severa ultra pobres, enrugamento e fratura, pois os limites da diminuição de m tem um objetivo, os limites são comparados. na área de força da maior tensão de tração igual à resistência à tração efetiva da seção perigosa do coeficiente de estiramento profundo, é chamada de coeficiente de estiramento limite.

O valor do coeficiente de desenho limite é geralmente obtido por método experimental sob certas condições de desenho, conforme mostrado na Tabela 1-4 e Tabela 1-5.

Para evitar os defeitos de enrugamento e fissuras no processo de trefilagem, é necessário reduzir o grau de deformação da trefilação e aumentar o coeficiente de trefilação, de forma a reduzir a possibilidade de enrugamentos e fissuras. O coeficiente de desenho expressa o grau de dificuldade do processo de desenho, e o número de desenho pode ser determinado se o coeficiente de desenho limite permitido para cada desenho for conhecido.

A determinação do número de repuxo profundo

Os tempos de repuxo profundo só podem ser estimados aproximadamente e, finalmente, determinados pelo cálculo do processo. Existem vários métodos para determinar preliminarmente o número de repuxo profundo para peças de cilindro sem flange.

• Método de recursão

Se a altura relativa t / D do espaço em branco da parte cilíndrica for conhecida, os tempos de extração podem ser traçados diretamente da Tabela 1-4 ou Tabela 1-5 os coeficientes de extração limite m₁、 M₂、 M₃、 ... 、 m_ne, em seguida, calcule o diâmetro d₁ do primeiro desenho, e calcular a partir do diâmetro d₁ do primeiro desenho ao diâmetro d_n do enésimo desenho.

d₁= m₁D; d₂= m₂d₁; …; d_n= m_nd_n-1                          (1-10)

Até o obtido d_n não é maior do que o diâmetro necessário da peça de desenho, então n é o número do desenho. Desta forma, não apenas o número do desenho pode ser encontrado, mas também o diâmetro do produto semiacabado obtido pelo processo intermediário pode ser conhecido.

• Método de cálculo

Se uma peça em branco com um diâmetro de D é finalmente desenhada em uma peça de desenho com um diâmetro de dn, o número do desenho n também pode ser aproximado pela seguinte fórmula empírica.

lgd_nC = (n-1) Igm_n + lg (m₁D)
n = 1 + [lgd_n - lg (m₁D)] / Igm_n (1-11)

Na fórmula, mn - o valor médio de cada coeficiente de desenho após a segunda vez.

O n calculado pela fórmula (1-11) geralmente não é um número inteiro. A fim de tornar o processo de desenho mais fácil e evitar a ocorrência de puxões e rachaduras, o valor inteiro menor não deve ser arredondado, mas o valor inteiro maior deve ser escolhido, de modo que os coeficientes d do desenho real selecionado sejam ligeiramente maiores do que o preliminar valor estimado.

• O método da tabela de consulta

Os tempos de desenho de peças cilíndricas sem flange também podem ser encontrados diretamente, referindo-se à altura relativa conhecida h / d das peças de desenho e a altura relativa t / D da peça bruta na Tabela 1-6.

Calcule o tamanho das peças do processo

As dimensões das peças de trabalho incluem o diâmetro do produto semi-acabado d_n, o raio do canto arredondado na parte inferior do cilindro r_n e a altura da parede do cilindro h_n. Depois que o número de desenho é determinado, o diâmetro e a altura das peças de trabalho devem ser determinados após o ajuste do coeficiente de desenho, a fim de produzir um maior grau de deformação do desenho nas condições permitidas.

Determine o diâmetro d_n de partes do processo

Depois que o número de tiragem é determinado, o requisito de tiragem segura sem rachaduras foi atendido. De acordo com o cálculo do diâmetro d_n deve ser igual ao diâmetro d da peça de estiramento, na premissa de m₁-m₁'≈m₂-m₂'≈ ... ≈m_n-m_n', o coeficiente de desenho de cada vez deve ser ajustado para tornar o coeficiente de desenho m₁、 M₂、 ... 、 m_n é maior do que o coeficiente de desenho limite m₁'、 M₂'、 ... 、 m_n'.

Determine a altura das peças de trabalho

De acordo com o princípio de que a área da superfície das peças de trabalho é igual à do tarugo após estampagem profunda, pode ser obtida a seguinte fórmula para calcular a altura das peças de trabalho. Antes de calcular a altura das peças do procedimento de trabalho após cada desenho, o raio do filete na parte inferior de cada peça do procedimento de trabalho deve ser determinado. A altura de cada parte do procedimento de trabalho pode ser calculada pela fórmula do diâmetro da peça bruta.

h_n = 0,25 (D²/ d_n - d_n) + 0,43 r_n/ d_n (d_n + 0,32r_n) (1-12)

Na fórmula
h_n—A altura da peça de trabalho após a enésima estampagem profunda, mm;
D - diâmetro do branco, mm;
d_n—Diâmetro da peça após a enésima estampagem profunda, mm;
r_n—O raio do filete na parte inferior do produto semiacabado durante o enésimo desenho, mm.

cálculo da força de tração e força do suporte vazio

Cálculo da força de tração

A força de tração calculada a partir da teoria não é conveniente na aplicação prática e, como os fatores de influência são mais complexos, o resultado calculado costuma ser diferente da força de tração real, de modo que a fórmula empírica costuma ser usada para calcular a força de tração na produção. A força de tração da peça cilíndrica pode ser calculada pela seguinte fórmula empírica.

Ao usar o suporte em branco para estampagem profunda:

O primeiro desenho profundo F = πd₁tσ_bk₁                             (1-13)

Após o segundo tempo F_n= πd_ntσ_bk_n (n = 2、3 、 ... 、 i) (1-14)

Sem suporte em branco para estampagem profunda:

O primeiro desenho profundo F = 1,25π (D - d₁) tσ_b                        (1-15)

Após o segundo tempo F_n= 1,3π (d_i-1 - d_eu) tσ_b (n = 2、3 、 ... 、 i) (1-16)  

Na fórmula
F - força de tração;
σ_b—A resistência à tração do material, MPa;
t — espessura do material, mm;
D - diâmetro do branco, mm;
d₁… D_n—O diâmetro médio de cada processo de estiramento, mm;
k₁, k₂- coeficiente de correção, consulte a Tabela 1-7.

Coeficiente de desenho profundo m1	0.55	0.57	0.6	0.62	0.65	0.67	0.7	0.72	0.75	0.77	0.8	-	-	-
Coeficiente de correção k1	1.00	0.93	0.86	0.79	0.72	0.66	0.6	0.55	0.50	0.45	0.4	-	-	-
Coeficiente de desenho profundo m2	-	-	-	-	-	-	0.7	0.72	0.75	0.77	0.8	0.85	0.9	0.95
Coeficiente de correção k2	-	-	-	-	-	-	1.0	0.95	0.90	0.85	0.8	0.70	0.6	0.50

Cálculo da força do suporte vazio

Condições de manutenção em branco

O principal método para resolver o problema de rugas na estampagem profunda é usar o suporte da placa anti-rugas e a força do suporte da placa deve ser apropriada. Se o grau de deformação do desenho for relativamente pequeno e a espessura relativa da peça em bruto for relativamente grande, o suporte da peça em bruto não é necessário porque não irá enrugar. O uso de suporte da peça bruta para repuxo pode ser determinado pelas condições da tabela 1-8.

Método de desenho profundo	O primeiro desenho profundo	O primeiro desenho profundo	Desenho profundo subsequente	Desenho profundo subsequente
	(t / D) x 100	m1	(t / D) x 100	m2
Com suporte em branco	＜ 1,5	＜ 0,6	＜ 1.0	＜ 0,8
Sem suporte em branco	＞ 2.0	＞ 0,6	＞ 1,5	＞ 0,8
Com ou sem suporte em branco	1.5~2.0	0.6	1.0~1.5	0.8

Quando for determinado que um porta-molde é necessário, o tamanho da força do porta-molde deve ser apropriado. Se a força do suporte da peça bruta for muito grande, aumentará a força de tração da peça bruta na matriz e será fácil quebrar a peça de trabalho. Se for muito pequeno, não pode evitar o enrugamento da borda convexa e não pode desempenhar o papel de suporte da placa, então o tamanho da força do suporte da placa deve ser o menor possível sob a condição de não enrugar.

Calcule a força do suporte da peça bruta

No projeto do molde, é geralmente para fazer com que a força do suporte da peça bruta F_pressão ligeiramente superior ao valor mínimo necessário para o efeito anti-rugas, ou seja, sob a premissa de garantir que a zona de deformação do flange vazio seja livre de rugas, na medida do possível escolher uma pequena força de fixação do vazio, e de acordo com o seguinte empírico fórmula de cálculo.

Força total do suporte vazio: F_pressão = Ap (1-17)
O primeiro desenho de peças cilíndricas: F_pressão = π / 4 [D² - (d₁ + 2r_morrer1)² ] p (1-18)
A posterior estampagem profunda das peças cilíndricas:
F_pressão = π / 4 [d_n-1² - (d_n + 2r_{morrer n-1})² ] p (1-19)

Na fórmula
A — a área de projeção do tarugo sob o anel de pressão, mm²;
P - força do suporte do bloco da unidade, MPa, conforme mostrado na Tabela 1-9;
D - diâmetro do branco, mm;
d₁、 D₂、 ... 、 d_n—O diâmetro da peça de trabalho na primeira vez e nas vezes seguintes, mm;
r_morrer1、 R_morrer2、 ... 、 r_{morrer n}- Raio do filete de cada matriz de repuxo, mm.

O nome do material		Força do suporte do vazio da unidade P (MPa)	O nome do material	Força do suporte do vazio da unidade P (MPa)
Alumínio		0.8~1.2	Prato de lata	2.5~3.0
Alumínio duro (recozido), cobre vermelho		1.2~1.8	Liga de alta temperatura	2.8~3.5
Latão		1.5~2.0
Aço suave	t ＜ 0,5 mmt ＞ 0,5 mm	2.5~3.02.0~2.5	Aço de alta ligaAço inoxidável	3.0~8.5

Na produção, o suporte da placa força F_{Suporte em branco} em um desenho também pode ser selecionado por 1/4 da força de tração.

F_{Suporte em branco}= 0. 25F₁ (1-20)

Teoricamente, a força razoável do suporte da placa deve mudar com a tendência de enrugamento. O BHF aumenta quando o enrugamento é severo e diminui quando o enrugamento não é severo, mas é muito difícil conseguir essa mudança.

Seleção da pressão nominal da prensa

Para prensas de simples ação, a pressão nominal deve ser maior que a pressão total do processo. A pressão total do processo é a soma da força de extração F_desenhando e a força do suporte vazio F_{Suporte em branco}.

F_{imprensa agindo}＞ F_desenhando+ F_{Suporte em branco} (1-21)

Para prensas de dupla ação, a relação entre a pressão nominal dos controles deslizantes interno e externo e a força de extração correspondente Fn e a força do suporte da peça bruta F deve ser considerada, respectivamente.

F₁＞ F_desenhando F₂＞ F_{Suporte em branco} (1-22)

Na fórmula
F_{imprensa agindo}—Pressão nominal da imprensa;
F₁—Pressão nominal do controle deslizante interno;
F₂—Pressão nominal do controle deslizante externo;
F_desenhando—Força de retirada;
F_{Suporte em branco}—Força do suporte vazio.

Ao selecionar a pressão nominal da prensa, deve-se prestar atenção à curva de força do processo sob a curva de pressão permitida do controle deslizante da prensa quando o curso de estampagem é grande, especialmente quando o molde composto de estampagem e estampagem é usado. A especificação da prensa não pode ser determinada simplesmente pelo fato de a soma da força de estampagem e da força de trefilamento ser menor que a pressão nominal da prensa. Caso contrário, a prensa pode ficar sobrecarregada e danificada devido à ocorrência prematura da pressão de impacto máxima, conforme mostrado na Fig. 1-7.

Devemos considerar o trabalho realizado pela prensa na estampagem composta, conformação de estampagem e repuxo, e considerar se o motor da prensa pode ser carregado.

Dispositivo de montagem de borda

Atualmente, existem dois tipos principais de dispositivos de montagem de pressão comumente usados na produção.

Dispositivo de prensagem de borda elástica

Este tipo de dispositivo é frequentemente usado em punção comum, geralmente existem três tipos: dispositivo de pressão de borda de borracha como mostrado na Fig. 1-8 (a), dispositivo de pressão de borda de mola como mostrado na Fig. 1-8 (b), ar dispositivo de pressão de borda de almofada como mostrado na Fig. 1-8 (c). A curva de variação da força de pressão desses três dispositivos de flange é mostrada na Fig. 1-9. Além disso, a tecnologia de mola de nitrogênio também é gradualmente usada no molde.

Com o aumento da profundidade de tração, o flange da borda é necessário diminuir a parte, de modo que a pressão na borda é gradualmente reduzida, na Fig. 1-9 pode-se observar a borracha e o dispositivo de pressão da borda da mola. A força de pressão real é exatamente o oposto da força de pressão necessária e aumenta com o aumento da profundidade de tração, especialmente com o anel de pressão de borracha. Isso pode aumentar a força de estiramento, resultando na quebra das peças, de modo que as estruturas de borracha e mola são normalmente usadas apenas para trefilagem superficial.

No entanto, esses dois tipos de estrutura de dispositivo de pressão de borda são simples, é conveniente para uso em prensas de pequeno e médio porte, desde que a especificação da mola e a marca e o tamanho da borracha sejam selecionados corretamente, podem reduzir seu impacto adverso. A mola deve ser selecionada com uma grande quantidade de compressão total e a pressão aumenta lentamente com a quantidade de compressão. A borracha deve ser selecionada com borracha macia e a quantidade de compressão relativa deve ser garantida como não grande.

A força de pressão da borracha está aumentando rapidamente com a quantidade de compressão, então a espessura total da borracha deve ser maior, sugere-se que a espessura total da borracha não seja inferior a 5 vezes o curso de desenho. O efeito de pressão de borda do dispositivo de pressão de borda do tipo almofada de ar é bom e a força de pressão basicamente não é alterada com o curso de trabalho, mas sua estrutura é complexa, e o departamento de fabricação, uso e manutenção é relativamente difícil.

Dispositivo de pressão de borda rígida

Conforme mostrado na Fig. 1-10, o dispositivo de prensagem de borda rígida é usado para prensa de dupla ação, o molde convexo é instalado no cursor interno da prensa e o dispositivo de prensagem de borda é instalado no cursor externo. No processo de desenho, o controle deslizante externo permanece imóvel, de modo que sua força de pressão de borda rígida não muda no processo de rolamento, o efeito de desenho é bom e a estrutura do molde é simples.